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Détail de l'indexation
621.34/624
621 Ingénierie mécanique en général. Technologie nucléaire. Ingénierie électrique. Machinerie
621.01 Théorie de l'ingénierie mécanique. La mécanique comme base de l'ingénierie mécanique
621.039 Science nucléaire appliquée. Energie atomique et industrie atomique. Ingénierie nucléaire en général
621.042
621.2/621.5
621.22 Energie hydraulique. Force hydraulique. Machines hydrauliques
621.224 Turbines hydraulique. Force hydraulique. Machines hydrauliques
621.3 Ingénierie électrique
621.3.038 équipements électrique
621.3.049 Construction de circuit électrique
621.3/016
621.3/530
621.3/537
621.31 Production,approvisionnement et contrôle de l'électricité.Machines et appareils électriques.Mesure électrique.Magnétisme et électrostatique appliquées
621.311 Production et approvisionnement en énergie électrique. Usines génératrices. Systèmes, équipement et disposition d'approvisionnement en énergie électrique. Schémas d'électrification
621.311 TEC Production et approvisionnemnt en énergie électrique. Usines génératrices. Système, équipement et disposition d'approvisionnement en énergie électrique.Usines génératrices.systémes ,équipement en énergie électrique. Schémas d'électrification
621.311.1 Résaux d'approvisionnement du point de vue de la distribution d'énergie .Résaux et grilles régionaux.Districts d'approvisionnet.Sous-stations.Schémas d'électrification
621.311.24 Industrie de énergétique au départ de sources d'énergie naturelles
621.311.243 Industrie de l'énergie solaire. Collecteurs solaires (systèmes de miroirs, fours solaires). Piles photovoltaïques
621.311.25 Industrie de l'énergie nucléaire (atomique)
621.313 Machines électriques
621.313.13 Machines électriques. Moteurs
621.314.5 Transformation du courant alternatif en courant continu et inversement. Convertisseurs. Inverseurs
621.315 Transmission de l'énergie électrique. Distribution de l'énergie et lignes de télécommunication
621.315.5 Conducteurs et semi-conducteurs selon le matériau
621.315.6 Mtériaux isolants
621.315.61 Matériaux isolants. Matériaux diélectriques
621.317 Mesure électrique (appareils et instruments)
621.317.3 Mesure des grandeurs électriques
621.317.34 Mesure des caractéristiques de transmission des réseaux et des lignes
621.318 Magnétisme appliqué.Matériaux et appareils magnétiques. Bobines.Relais
621.318.1 Matériaux magnétiques en général
621.319.1 Ferro-électricité appliquée réseaux
621.319/001.64
621.32 Sources de lumiére électrique
621.34
621.34/551.4
621.34/621.38
621.34/624/621.38
621.34/624/660
621.355.2 Accumulateurs en plomb (acide-plomb) en générale
621.357 Electrochimie industrielle . Electrolyse . Electrodéposition
621.36 Thermoélectricité.Chauffage électrique production d'électricité par la chaleur.Générateur thermoélectriques
621.36/7/05
621.362 Production d'électricité par la chaleur. Générateurs thermoélectriques
621.37 Technique des ondes électriques, des ondes électromagnétiques, des oscillations et impulsions électriques
621.377 Dispositifs électriques de stockage de l'information (mémoires)
621.38 Dispositifs électroniques. Tubes à électrons. Photocellules. Accélérateurs de particules. Tubes à rayons X
621.38/621.381
621.38/629.13
621.381
621.381/001
621.381/001.6
621.382 Dispositifs électroniques utilisant les effets des corps solides. Dispositifs semi-conducteurs
621.385.833 Microscope électronique. Caméras de diffraction.
621.39 Télécommunication. Télégraphie. Téléphonie. Radiocommunication. Technologie et équipement vidéo. Télécontrôle
621.391 Notions générales sur l'ingénierie des communications électriques. Cybernétique. Théorie de l'information, théorie des signaux (en connexion avec la technique des télécommunications électriques)
621.391.82 Perturbations.Interférence.Statique
621.391.837 Qualité de l'image due aux transducteurs de transmission et de réception. Résolution de l'image. Fantômes. Distorsion géométrique. Brillance. Contraste. Effets dynamiques. Modèle d'interférence...
621.396 Appareils et méthodes de radio-communication(radio).
621.396.67 Antennes. Antennes radio. Système de mise en terre
621.396.96 Radar ( (radiolocalisation)
621.397 Technologie vidéo. Ingénierie de la télévision. Enregistrement vidéo, transmission et reproduction. Equipements et réseau vidéo
621.397.13 Télévision
621.4 Moteurs thermiques
621.43 moteurs à combustion interne. Moteurs à explosions
621.436.1 Moteurs Diesel dans le sens étroit du mot
621.438 Turbines de combustion. Turbines à gaz. Turbines à huile
621.45 Moteurs à réaction . Réacteurs
621.47
621.48
621.5 Energie pneumatique. Machinerie et outils. Réfrigération
621.51 Compression et impulsion de l'air et autres gaz. Compresseurs. Ventilateur à haute pression
621.52 Réfaction de l'air et des autres gaz. Pompes à air. Exhausteur. Raréfacteur. Pompes à vide
621.56 Réfrigération en général. Production de basse température
621.64 Installation de stockage et de distribution des fluides. Conteneurs, conduits, tuyaux.
621.67 Pompes centrifuges et turbo-pompes
621.7 Technologie mécanique en général. Procédés. Outillages. Machines. Equipement
621.74 Travail de fonderie. Disposition et équipement de la fonderie. Moulage et fusion
621.762 Métallurgie des poudres
621.791 Soudure et techniques analogues
621.791/.792 Assemblage des matériaux
621.793/795 Traitement de finition des surfaces
621.8
621.861 Poulies et palans. Appareil de levage. Palans
621.865.8 Manipulateurs, robots industriels
621.89 Lubrification. Lubrifiants. Dispositifs de lubrification
621.891 Généralités. Frottement dans les machines. Propriétés des lubrifiants
621.9
621/336
621/530
621/621.3/621.48
621/651.8
621.01 Théorie de l'ingénierie mécanique. La mécanique comme base de l'ingénierie mécanique
621.039 Science nucléaire appliquée. Energie atomique et industrie atomique. Ingénierie nucléaire en général
621.042
621.2/621.5
621.22 Energie hydraulique. Force hydraulique. Machines hydrauliques
621.224 Turbines hydraulique. Force hydraulique. Machines hydrauliques
621.3 Ingénierie électrique
621.3.038 équipements électrique
621.3.049 Construction de circuit électrique
621.3/016
621.3/530
621.3/537
621.31 Production,approvisionnement et contrôle de l'électricité.Machines et appareils électriques.Mesure électrique.Magnétisme et électrostatique appliquées
621.311 Production et approvisionnement en énergie électrique. Usines génératrices. Systèmes, équipement et disposition d'approvisionnement en énergie électrique. Schémas d'électrification
621.311 TEC Production et approvisionnemnt en énergie électrique. Usines génératrices. Système, équipement et disposition d'approvisionnement en énergie électrique.Usines génératrices.systémes ,équipement en énergie électrique. Schémas d'électrification
621.311.1 Résaux d'approvisionnement du point de vue de la distribution d'énergie .Résaux et grilles régionaux.Districts d'approvisionnet.Sous-stations.Schémas d'électrification
621.311.24 Industrie de énergétique au départ de sources d'énergie naturelles
621.311.243 Industrie de l'énergie solaire. Collecteurs solaires (systèmes de miroirs, fours solaires). Piles photovoltaïques
621.311.25 Industrie de l'énergie nucléaire (atomique)
621.313 Machines électriques
621.313.13 Machines électriques. Moteurs
621.314.5 Transformation du courant alternatif en courant continu et inversement. Convertisseurs. Inverseurs
621.315 Transmission de l'énergie électrique. Distribution de l'énergie et lignes de télécommunication
621.315.5 Conducteurs et semi-conducteurs selon le matériau
621.315.6 Mtériaux isolants
621.315.61 Matériaux isolants. Matériaux diélectriques
621.317 Mesure électrique (appareils et instruments)
621.317.3 Mesure des grandeurs électriques
621.317.34 Mesure des caractéristiques de transmission des réseaux et des lignes
621.318 Magnétisme appliqué.Matériaux et appareils magnétiques. Bobines.Relais
621.318.1 Matériaux magnétiques en général
621.319.1 Ferro-électricité appliquée réseaux
621.319/001.64
621.32 Sources de lumiére électrique
621.34
621.34/551.4
621.34/621.38
621.34/624/621.38
621.34/624/660
621.355.2 Accumulateurs en plomb (acide-plomb) en générale
621.357 Electrochimie industrielle . Electrolyse . Electrodéposition
621.36 Thermoélectricité.Chauffage électrique production d'électricité par la chaleur.Générateur thermoélectriques
621.36/7/05
621.362 Production d'électricité par la chaleur. Générateurs thermoélectriques
621.37 Technique des ondes électriques, des ondes électromagnétiques, des oscillations et impulsions électriques
621.377 Dispositifs électriques de stockage de l'information (mémoires)
621.38 Dispositifs électroniques. Tubes à électrons. Photocellules. Accélérateurs de particules. Tubes à rayons X
621.38/621.381
621.38/629.13
621.381
621.381/001
621.381/001.6
621.382 Dispositifs électroniques utilisant les effets des corps solides. Dispositifs semi-conducteurs
621.385.833 Microscope électronique. Caméras de diffraction.
621.39 Télécommunication. Télégraphie. Téléphonie. Radiocommunication. Technologie et équipement vidéo. Télécontrôle
621.391 Notions générales sur l'ingénierie des communications électriques. Cybernétique. Théorie de l'information, théorie des signaux (en connexion avec la technique des télécommunications électriques)
621.391.82 Perturbations.Interférence.Statique
621.391.837 Qualité de l'image due aux transducteurs de transmission et de réception. Résolution de l'image. Fantômes. Distorsion géométrique. Brillance. Contraste. Effets dynamiques. Modèle d'interférence...
621.396 Appareils et méthodes de radio-communication(radio).
621.396.67 Antennes. Antennes radio. Système de mise en terre
621.396.96 Radar ( (radiolocalisation)
621.397 Technologie vidéo. Ingénierie de la télévision. Enregistrement vidéo, transmission et reproduction. Equipements et réseau vidéo
621.397.13 Télévision
621.4 Moteurs thermiques
621.43 moteurs à combustion interne. Moteurs à explosions
621.436.1 Moteurs Diesel dans le sens étroit du mot
621.438 Turbines de combustion. Turbines à gaz. Turbines à huile
621.45 Moteurs à réaction . Réacteurs
621.47
621.48
621.5 Energie pneumatique. Machinerie et outils. Réfrigération
621.51 Compression et impulsion de l'air et autres gaz. Compresseurs. Ventilateur à haute pression
621.52 Réfaction de l'air et des autres gaz. Pompes à air. Exhausteur. Raréfacteur. Pompes à vide
621.56 Réfrigération en général. Production de basse température
621.64 Installation de stockage et de distribution des fluides. Conteneurs, conduits, tuyaux.
621.67 Pompes centrifuges et turbo-pompes
621.7 Technologie mécanique en général. Procédés. Outillages. Machines. Equipement
621.74 Travail de fonderie. Disposition et équipement de la fonderie. Moulage et fusion
621.762 Métallurgie des poudres
621.791 Soudure et techniques analogues
621.791/.792 Assemblage des matériaux
621.793/795 Traitement de finition des surfaces
621.8
621.861 Poulies et palans. Appareil de levage. Palans
621.865.8 Manipulateurs, robots industriels
621.89 Lubrification. Lubrifiants. Dispositifs de lubrification
621.891 Généralités. Frottement dans les machines. Propriétés des lubrifiants
621.9
621/336
621/530
621/621.3/621.48
621/651.8
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Affiner la rechercheCharacterization of Failure in Cross-Anisotropic Soils / Abelev, Andrei V. in Journal of engineering mechanics, Vol. 130 N°5 (Mai 2004)
[article]
in Journal of engineering mechanics > Vol. 130 N°5 (Mai 2004) . - 599-606 p.
Titre : Characterization of Failure in Cross-Anisotropic Soils Titre original : Caractérisation d'Echec dans les Sols Anisotropes en Travers Type de document : texte imprimé Auteurs : Abelev, Andrei V., Auteur ; Kaliakin, Victor N., Editeur scientifique ; Poul V. Lade, Auteur Article en page(s) : 599-606 p. Note générale : Génie Mécanique Langues : Anglais (eng) Mots-clés : Anisotropy Clays Sand Failures Shear strength Triaxial tests Anisotropie Argiles Sable Echecs Résistance aux cisaillements Essais à trois axes Index. décimale : 621.34/624 Résumé : Drained true triaxial tests on dense Santa Monica Beach sand deposited with a cross-anisotropic fabric have been performed to study the failure condition in the principal stress space. The failure surface was assumed to be symmetric around the vertical axis (on the octahedral plane of the principal stress space), but varying as a function of the Lode angle. Data from previously performed consolidated-undrained true triaxial tests on San Francisco Bay Mud and data from triaxial compression, triaxial extension, and plane strain tests on Toyoura sand showed similar behavior in terms of effective stresses. A three-dimensional failure criterion is proposed for characterization of failure in cross-anisotropic soils, under commonly occurring conditions when loading and depositional directions coincide and no significant rotation of principal stresses occur. This cross-anisotropic criterion is developed using a coordinate rotation of the principal stress space and utilization of an existing isotropic failure formulation. Derivation of the three required parameters is explained and illustrated. The proposed criterion is compared with various experimental results; and it is demonstrated that the failure criterion for cross-anisotropic soils captures the experimental behavior with good accuracy.
De Véritables essais à trois axes vidangés sur le sable dense de plage de Santa Monica déposé avec un tissu anisotrope en travers ont été réalisés pour étudier la condition d'échec dans l'espace principal d'effort. On a assumé que la surface d'échec est symétrique autour de l'axe vertical (sur le plan octaédrique de l'espace principal d'effort), mais autour de changer en fonction de l'angle de filon. Les données précédemment d'exécuté consolidé undrained de véritables essais à trois axes sur la boue de compartiment de San Francisco et les données de la compression à trois axes, de la prolongation à trois axes, et des essais plats de contrainte sur le sable de Toyoura ont montré le comportement semblable en termes d'efforts efficaces. Un critère tridimensionnel d'échec est proposé pour la caractérisation de l'échec dans les sols croix-anisotropes, sous se produire généralement conditionne quand le chargement et les directions dépositionnelles coïncident et aucune rotation significative de principaux efforts ne se produisent. Ce critère anisotrope en travers est développé en utilisant une rotation du même rang de l'espace principal d'effort et l'utilisation d'une formulation isotrope existante d'échec. La dérivation des trois paramètres exigés est expliquée et illustrée. Le critère proposé est comparé à de divers résultats expérimentaux ; et on le démontre que le critère d'échec pour les sols anisotropes en travers capture le comportement expérimental avec la bonne exactitude.
[article] Characterization of Failure in Cross-Anisotropic Soils = Caractérisation d'Echec dans les Sols Anisotropes en Travers [texte imprimé] / Abelev, Andrei V., Auteur ; Kaliakin, Victor N., Editeur scientifique ; Poul V. Lade, Auteur . - 599-606 p.
Génie Mécanique
Langues : Anglais (eng)
in Journal of engineering mechanics > Vol. 130 N°5 (Mai 2004) . - 599-606 p.
Mots-clés : Anisotropy Clays Sand Failures Shear strength Triaxial tests Anisotropie Argiles Sable Echecs Résistance aux cisaillements Essais à trois axes Index. décimale : 621.34/624 Résumé : Drained true triaxial tests on dense Santa Monica Beach sand deposited with a cross-anisotropic fabric have been performed to study the failure condition in the principal stress space. The failure surface was assumed to be symmetric around the vertical axis (on the octahedral plane of the principal stress space), but varying as a function of the Lode angle. Data from previously performed consolidated-undrained true triaxial tests on San Francisco Bay Mud and data from triaxial compression, triaxial extension, and plane strain tests on Toyoura sand showed similar behavior in terms of effective stresses. A three-dimensional failure criterion is proposed for characterization of failure in cross-anisotropic soils, under commonly occurring conditions when loading and depositional directions coincide and no significant rotation of principal stresses occur. This cross-anisotropic criterion is developed using a coordinate rotation of the principal stress space and utilization of an existing isotropic failure formulation. Derivation of the three required parameters is explained and illustrated. The proposed criterion is compared with various experimental results; and it is demonstrated that the failure criterion for cross-anisotropic soils captures the experimental behavior with good accuracy.
De Véritables essais à trois axes vidangés sur le sable dense de plage de Santa Monica déposé avec un tissu anisotrope en travers ont été réalisés pour étudier la condition d'échec dans l'espace principal d'effort. On a assumé que la surface d'échec est symétrique autour de l'axe vertical (sur le plan octaédrique de l'espace principal d'effort), mais autour de changer en fonction de l'angle de filon. Les données précédemment d'exécuté consolidé undrained de véritables essais à trois axes sur la boue de compartiment de San Francisco et les données de la compression à trois axes, de la prolongation à trois axes, et des essais plats de contrainte sur le sable de Toyoura ont montré le comportement semblable en termes d'efforts efficaces. Un critère tridimensionnel d'échec est proposé pour la caractérisation de l'échec dans les sols croix-anisotropes, sous se produire généralement conditionne quand le chargement et les directions dépositionnelles coïncident et aucune rotation significative de principaux efforts ne se produisent. Ce critère anisotrope en travers est développé en utilisant une rotation du même rang de l'espace principal d'effort et l'utilisation d'une formulation isotrope existante d'échec. La dérivation des trois paramètres exigés est expliquée et illustrée. Le critère proposé est comparé à de divers résultats expérimentaux ; et on le démontre que le critère d'échec pour les sols anisotropes en travers capture le comportement expérimental avec la bonne exactitude.
Closely Spaced Roots and Defectiveness in Second-Order Systems / Dionisio Bernal in Journal of engineering mechanics, Vol.131, N° 3 (March 2005)
[article]
in Journal of engineering mechanics > Vol.131, N° 3 (March 2005) . - 276-281 p.
Titre : Closely Spaced Roots and Defectiveness in Second-Order Systems Titre original : Racines et Défectuosité Etroitement Espacées dans des Systèmes du Deuxième-Ordre Type de document : texte imprimé Auteurs : Dionisio Bernal, Auteur Article en page(s) : 276-281 p. Note générale : Génie Civil, Génie Mécanique Langues : Anglais (eng) Mots-clés : Eigenvalues Eigenvectors Damping Modal analysis Valeurs propres Vecteurs propres Atténuation Analyse modale Index. décimale : 621.34/624 Résumé : When two closely spaced eigenvalues merge the associated eigenvectors can either (1) form a subspace where every vector in the span is an eigenvector or (2) coalesce into a single eigenvector. In the second alternative the repeated eigenvalue is associated with a bifurcation point in the eigenvector space and the system is said to be defective. In defective systems a set of coordinates that uncouple the dynamics does not exist and the closet thing possible is the basis of eigenvectors and generalized eigenvectors (sometimes calledpower vectors) that lead to the Jordan form. Although true defectiveness does not occur in practice, because eigenvalues are never exactly repeated, one antipates that the features associated with defective conditions will have a bearing on the behavior of systems that are perturbed versions of defective ones. In viscously damped second order systems with symmetric matrices the potential for defectiveness is determined by the structure of the damping. This Paper focuses on identification of conditions connecting the damping matrix with defectiveness. A Numerical example of a two degree-of-freedom system that varies from being classically damped, to nonclassical, to defective, depending on the position of a dashpot, is used to illustrate the features of the eigensolution as defectiveness is approached.
Quand la fusion étroitement espacée de deux valeurs propres les vecteurs propres associés mettent en boîte l'une ou l'autre (1) forme un sous-espace où chaque vecteur dans l'envergure est un vecteur propre ou (2) fusionnent dans un vecteur propre simple. Dans la deuxième alternative la valeur propre répétée est associée à un point de bifurcation dans l'espace de vecteur propre et le système serait défectueux. Dans les systèmes défectueux un ensemble de coordonnées qui désaccouplent la dynamique n'existent pas et de la chose de cabinet possible est la base des vecteurs propres et les vecteurs propres généralisés (parfois vecteurs de calledpower) ces mènent à la forme de la Jordanie. Bien que vrai la défectuosité ne se produit pas dans la pratique, parce que des valeurs propres jamais sont exactement répétées, les antipates un que les dispositifs liés dans des conditions défectueuses concerneront le comportement des systèmes qui sont des versions perturbées de les défectueuses. Dans les systèmes viscously atténués du second degré avec les matrices symétriques le potentiel pour la défectuosité est déterminé par la structure de l'atténuation. Cet article se concentre sur l'identification des conditions reliant la matrice d'atténuation à la défectuosité. Un exemple numérique d'un système de la degré-de-liberté deux qui change classiquement de l'atténuation, à nonclassical, à défectueux, selon la position d'un amortisseur, est employé pour illustrer les dispositifs de l'eigensolution pendant que la défectuosité est approchée.
[article] Closely Spaced Roots and Defectiveness in Second-Order Systems = Racines et Défectuosité Etroitement Espacées dans des Systèmes du Deuxième-Ordre [texte imprimé] / Dionisio Bernal, Auteur . - 276-281 p.
Génie Civil, Génie Mécanique
Langues : Anglais (eng)
in Journal of engineering mechanics > Vol.131, N° 3 (March 2005) . - 276-281 p.
Mots-clés : Eigenvalues Eigenvectors Damping Modal analysis Valeurs propres Vecteurs propres Atténuation Analyse modale Index. décimale : 621.34/624 Résumé : When two closely spaced eigenvalues merge the associated eigenvectors can either (1) form a subspace where every vector in the span is an eigenvector or (2) coalesce into a single eigenvector. In the second alternative the repeated eigenvalue is associated with a bifurcation point in the eigenvector space and the system is said to be defective. In defective systems a set of coordinates that uncouple the dynamics does not exist and the closet thing possible is the basis of eigenvectors and generalized eigenvectors (sometimes calledpower vectors) that lead to the Jordan form. Although true defectiveness does not occur in practice, because eigenvalues are never exactly repeated, one antipates that the features associated with defective conditions will have a bearing on the behavior of systems that are perturbed versions of defective ones. In viscously damped second order systems with symmetric matrices the potential for defectiveness is determined by the structure of the damping. This Paper focuses on identification of conditions connecting the damping matrix with defectiveness. A Numerical example of a two degree-of-freedom system that varies from being classically damped, to nonclassical, to defective, depending on the position of a dashpot, is used to illustrate the features of the eigensolution as defectiveness is approached.
Quand la fusion étroitement espacée de deux valeurs propres les vecteurs propres associés mettent en boîte l'une ou l'autre (1) forme un sous-espace où chaque vecteur dans l'envergure est un vecteur propre ou (2) fusionnent dans un vecteur propre simple. Dans la deuxième alternative la valeur propre répétée est associée à un point de bifurcation dans l'espace de vecteur propre et le système serait défectueux. Dans les systèmes défectueux un ensemble de coordonnées qui désaccouplent la dynamique n'existent pas et de la chose de cabinet possible est la base des vecteurs propres et les vecteurs propres généralisés (parfois vecteurs de calledpower) ces mènent à la forme de la Jordanie. Bien que vrai la défectuosité ne se produit pas dans la pratique, parce que des valeurs propres jamais sont exactement répétées, les antipates un que les dispositifs liés dans des conditions défectueuses concerneront le comportement des systèmes qui sont des versions perturbées de les défectueuses. Dans les systèmes viscously atténués du second degré avec les matrices symétriques le potentiel pour la défectuosité est déterminé par la structure de l'atténuation. Cet article se concentre sur l'identification des conditions reliant la matrice d'atténuation à la défectuosité. Un exemple numérique d'un système de la degré-de-liberté deux qui change classiquement de l'atténuation, à nonclassical, à défectueux, selon la position d'un amortisseur, est employé pour illustrer les dispositifs de l'eigensolution pendant que la défectuosité est approchée.
Comparison of Upscaling Methods in Poroelasticity and Its Generalization / Berryman, James G. in Journal of engineering mechanics, vol.131, N° 9 (Septembre 2005)
[article]
in Journal of engineering mechanics > vol.131, N° 9 (Septembre 2005) . - 928-936 p.
Titre : Comparison of Upscaling Methods in Poroelasticity and Its Generalization Titre original : Comparaison Upscaling Méthode dans Poroelasticité et son Généralisation Type de document : texte imprimé Auteurs : Berryman, James G., Auteur Article en page(s) : 928-936 p. Note générale : Génie Civil, Génie Mécanique Langues : Anglais (eng) Mots-clés : Poroelasticity Porous media Saturation Comparative studies Poroélasticité Média poreux Saturation Etudes comparatives Index. décimale : 621.34/624 Résumé : Four methods of upscaling coupled equations at the microscale to equations valid at the meroscale and/or macroscale for fluid-saturated and partially saturated porous media will be discussed, compared, and contrasted. The Four methods are: (1) effective medium theory, (2) mixture theory, (3) two-scale and multiscale homogenisation, and (4) volume averaging. All these methods have advantages for some applications and disadvantages for other. For example, effective medium theory, mixture theory, and homogenization methods can all give formulas for coefficients in the up-scaled equations, whereas volume averaging methods give the form of the up-scaled equations but generally must be supplemented with physical arguments and/or data in order to determine the coefficients. Homogenization theory requires a great deal of mathematical insight from the user in order to choose appropriate scaling for use in the resulting power-law expansions, while volume averaging requires more physical insight to motivate the steps needed to find coefficients. homogenization often is performed on periodic models, while volume averaging does not require any assumption of periodicity and can therefore be related very directly to laboratory and/or field measurements. Validity of the homogenisation process is often limited to specific ranges of frequency--in order to justify the scaling hypotheses that must be made--and therefore cannot be used easily over wide ranges of frequency. However, volume averaging methods can quite easily be used for wide band data analysis. So, we learn from these comparisons that a researcher in the theory of poroelasticity and its generalizations needs to be conversant with two or more of these methods to solve problems generally.
Quatre méthodes d'upscaling des équations couplées à la micro-échelle aux équations valides au meroscale et/ou à la macro-échelle pour des médias poreux fluide-saturés et partiellement saturés seront discutées, comparées, et contrastées. Les quatre méthodes sont : (1) la théorie moyenne efficace, (2) la théorie de mélange, (3) deux-mesurent et des homogénéisations de multiscale, et (4) faire la moyenne de volume. Toutes ces méthodes ont des avantages pour quelques applications et des inconvénients pour autre. Par exemple, la théorie moyenne efficace, la théorie de mélange, et les méthodes d'homogénéisation peuvent tout donner des formules pour des coefficients dans les équations vers le haut-mesurées, tandis que le volume faisant la moyenne des méthodes donnent la forme des équations vers le haut-mesurées mais généralement doivent être complétés avec des arguments et/ou des données physiques afin de déterminer les coefficients. La théorie d'homogénéisation exige de beaucoup d'perspicacité mathématique de l'utilisateur afin de choisir la graduation appropriée pour l'usage dans les expansions résultantes de puissance-loi, alors que faire la moyenne de volume exige d'une perspicacité plus physique de motiver les étapes requises pour trouver des coefficients que l'homogénéisation souvent est effectuée sur les modèles périodiques, alors que faire la moyenne de volume n'exige aucune acceptation de périodicité et peut donc être lié très directement au laboratoire et/ou aux mesures sur le terrain. La validité du procédé d'homogénéisation est souvent limitée aux gammes spécifiques de la fréquence -- afin de justifier les hypothèses de graduation qui doivent être faites -- et ne peut pas donc être employée facilement sur les éventails de fréquence. Cependant, le volume faisant la moyenne des méthodes peut tout à fait facilement être employé pour l'analyse de données large de bande. Ainsi, nous apprenons de ces comparaisons qu'un chercheur dans la théorie de poroelasticity et de ses généralisations doit être familier avec deux ou plus de ces méthodes pour résoudre des problèmes généralement.
En ligne : berryman1@llnl.gov [article] Comparison of Upscaling Methods in Poroelasticity and Its Generalization = Comparaison Upscaling Méthode dans Poroelasticité et son Généralisation [texte imprimé] / Berryman, James G., Auteur . - 928-936 p.
Génie Civil, Génie Mécanique
Langues : Anglais (eng)
in Journal of engineering mechanics > vol.131, N° 9 (Septembre 2005) . - 928-936 p.
Mots-clés : Poroelasticity Porous media Saturation Comparative studies Poroélasticité Média poreux Saturation Etudes comparatives Index. décimale : 621.34/624 Résumé : Four methods of upscaling coupled equations at the microscale to equations valid at the meroscale and/or macroscale for fluid-saturated and partially saturated porous media will be discussed, compared, and contrasted. The Four methods are: (1) effective medium theory, (2) mixture theory, (3) two-scale and multiscale homogenisation, and (4) volume averaging. All these methods have advantages for some applications and disadvantages for other. For example, effective medium theory, mixture theory, and homogenization methods can all give formulas for coefficients in the up-scaled equations, whereas volume averaging methods give the form of the up-scaled equations but generally must be supplemented with physical arguments and/or data in order to determine the coefficients. Homogenization theory requires a great deal of mathematical insight from the user in order to choose appropriate scaling for use in the resulting power-law expansions, while volume averaging requires more physical insight to motivate the steps needed to find coefficients. homogenization often is performed on periodic models, while volume averaging does not require any assumption of periodicity and can therefore be related very directly to laboratory and/or field measurements. Validity of the homogenisation process is often limited to specific ranges of frequency--in order to justify the scaling hypotheses that must be made--and therefore cannot be used easily over wide ranges of frequency. However, volume averaging methods can quite easily be used for wide band data analysis. So, we learn from these comparisons that a researcher in the theory of poroelasticity and its generalizations needs to be conversant with two or more of these methods to solve problems generally.
Quatre méthodes d'upscaling des équations couplées à la micro-échelle aux équations valides au meroscale et/ou à la macro-échelle pour des médias poreux fluide-saturés et partiellement saturés seront discutées, comparées, et contrastées. Les quatre méthodes sont : (1) la théorie moyenne efficace, (2) la théorie de mélange, (3) deux-mesurent et des homogénéisations de multiscale, et (4) faire la moyenne de volume. Toutes ces méthodes ont des avantages pour quelques applications et des inconvénients pour autre. Par exemple, la théorie moyenne efficace, la théorie de mélange, et les méthodes d'homogénéisation peuvent tout donner des formules pour des coefficients dans les équations vers le haut-mesurées, tandis que le volume faisant la moyenne des méthodes donnent la forme des équations vers le haut-mesurées mais généralement doivent être complétés avec des arguments et/ou des données physiques afin de déterminer les coefficients. La théorie d'homogénéisation exige de beaucoup d'perspicacité mathématique de l'utilisateur afin de choisir la graduation appropriée pour l'usage dans les expansions résultantes de puissance-loi, alors que faire la moyenne de volume exige d'une perspicacité plus physique de motiver les étapes requises pour trouver des coefficients que l'homogénéisation souvent est effectuée sur les modèles périodiques, alors que faire la moyenne de volume n'exige aucune acceptation de périodicité et peut donc être lié très directement au laboratoire et/ou aux mesures sur le terrain. La validité du procédé d'homogénéisation est souvent limitée aux gammes spécifiques de la fréquence -- afin de justifier les hypothèses de graduation qui doivent être faites -- et ne peut pas donc être employée facilement sur les éventails de fréquence. Cependant, le volume faisant la moyenne des méthodes peut tout à fait facilement être employé pour l'analyse de données large de bande. Ainsi, nous apprenons de ces comparaisons qu'un chercheur dans la théorie de poroelasticity et de ses généralisations doit être familier avec deux ou plus de ces méthodes pour résoudre des problèmes généralement.
En ligne : berryman1@llnl.gov Constitutive Modeling of Fiber Reinforced Shotcrete Panels / Train, V. N. G. in Journal of engineering mechanics, Vol.131, N°5 (Mai 2005)
[article]
in Journal of engineering mechanics > Vol.131, N°5 (Mai 2005) . - 512-521 p.
Titre : Constitutive Modeling of Fiber Reinforced Shotcrete Panels Titre original : Modeler Constitutif des Panneaux de Shotcrete Renforcés de Fibres Type de document : texte imprimé Auteurs : Train, V. N. G., Auteur ; Bernard, E. S., Auteur ; Beasley, A. J. Article en page(s) : 512-521 p. Note générale : Génie Civil, Génie Mécanique Langues : Anglais (eng) Mots-clés : Fiber reinforced materials Shortcrete Flexure Monte Carlo Method Constitutive models Beams Panels Materiaux renforcés de fibres Courbure Mèthode de Monte Carlo Modèles constitutifs Faisceaux Panneaux Index. décimale : 621.34/624 Résumé : Beam and panel specimens are commonly used to assess the flexural performance of fiber reinforced shotcrete (FRS). Constitutive modeling of the flexural performance of ASTM C-1550 panels made with FRS is useful for explaining the relationship between the performance of specimens and the behavior of in situ FRS tunnel lining. A Series of analyses have therefore been undertaken using yielld line theory to derive the nonlinear load-deflection response of C-1550 panels based on the flexural capacity of beams of simulars composition and thickness. A Monte Carlo simulation has been incorporated into account for the stostochastic nature of the materials properties. This has demonstrated that postcracking behavior of C-1550 panels can be successfully modeled using yield line theory and moment-crack rotation relationships developed from tests on beams made of the same material.Moreover, the variations in performance of C-1550 panels is primarily caused by variations in the flexural capacity of elements comprising the panel rather than variations in the location of the radial cracks that form during a test.
Des spécimens de faisceau et de panneau sont généralement employés pour évaluer l'exécution flexural du shotcrete renforcé de fibres (FRS). Modeler constitutif de l'exécution flexural des panneaux d'ASTM C-1550 faits avec FRS est utile pour expliquer le rapport entre l'exécution des spécimens et le comportement de la doublure in situ de tunnel de FRS. Une série d'analyses a été donc entreprise en utilisant la ligne théorie de yielld pour dériver la réponse non-linéaire de charge-débattement des panneaux C-1550 basés sur la capacité flexural de faisceaux de composition et d'épaisseur de simulars. Une simulation de Monte Carlo a été incorporée en considération pour la nature stostochastic des propriétés de matériaux. Ceci a démontré que postcracking le comportement des panneaux C-1550 peut être avec succès modelé en utilisant la ligne théorie de rendement et les rapports de rotation de moment-fente développés à partir des essais sur des faisceaux faits du même material.Moreover, les variations de l'exécution des panneaux C-1550 est principalement provoqué par des variations dans la capacité flexural d'éléments comportant le panneau plutôt que des variations dans l'endroit des étoiles qui forment pendant un essai.
[article] Constitutive Modeling of Fiber Reinforced Shotcrete Panels = Modeler Constitutif des Panneaux de Shotcrete Renforcés de Fibres [texte imprimé] / Train, V. N. G., Auteur ; Bernard, E. S., Auteur ; Beasley, A. J. . - 512-521 p.
Génie Civil, Génie Mécanique
Langues : Anglais (eng)
in Journal of engineering mechanics > Vol.131, N°5 (Mai 2005) . - 512-521 p.
Mots-clés : Fiber reinforced materials Shortcrete Flexure Monte Carlo Method Constitutive models Beams Panels Materiaux renforcés de fibres Courbure Mèthode de Monte Carlo Modèles constitutifs Faisceaux Panneaux Index. décimale : 621.34/624 Résumé : Beam and panel specimens are commonly used to assess the flexural performance of fiber reinforced shotcrete (FRS). Constitutive modeling of the flexural performance of ASTM C-1550 panels made with FRS is useful for explaining the relationship between the performance of specimens and the behavior of in situ FRS tunnel lining. A Series of analyses have therefore been undertaken using yielld line theory to derive the nonlinear load-deflection response of C-1550 panels based on the flexural capacity of beams of simulars composition and thickness. A Monte Carlo simulation has been incorporated into account for the stostochastic nature of the materials properties. This has demonstrated that postcracking behavior of C-1550 panels can be successfully modeled using yield line theory and moment-crack rotation relationships developed from tests on beams made of the same material.Moreover, the variations in performance of C-1550 panels is primarily caused by variations in the flexural capacity of elements comprising the panel rather than variations in the location of the radial cracks that form during a test.
Des spécimens de faisceau et de panneau sont généralement employés pour évaluer l'exécution flexural du shotcrete renforcé de fibres (FRS). Modeler constitutif de l'exécution flexural des panneaux d'ASTM C-1550 faits avec FRS est utile pour expliquer le rapport entre l'exécution des spécimens et le comportement de la doublure in situ de tunnel de FRS. Une série d'analyses a été donc entreprise en utilisant la ligne théorie de yielld pour dériver la réponse non-linéaire de charge-débattement des panneaux C-1550 basés sur la capacité flexural de faisceaux de composition et d'épaisseur de simulars. Une simulation de Monte Carlo a été incorporée en considération pour la nature stostochastic des propriétés de matériaux. Ceci a démontré que postcracking le comportement des panneaux C-1550 peut être avec succès modelé en utilisant la ligne théorie de rendement et les rapports de rotation de moment-fente développés à partir des essais sur des faisceaux faits du même material.Moreover, les variations de l'exécution des panneaux C-1550 est principalement provoqué par des variations dans la capacité flexural d'éléments comportant le panneau plutôt que des variations dans l'endroit des étoiles qui forment pendant un essai.
Continuum Damage Approach to Asphalt Concrete Fatigue Modeling / Bodin, Didier in Journal of engineering mechanics, Vol. 130 N°6 (Juin 2004)
[article]
in Journal of engineering mechanics > Vol. 130 N°6 (Juin 2004) . - 700-708 p.
Titre : Continuum Damage Approach to Asphalt Concrete Fatigue Modeling Titre original : Approche de Dommages de Continuum à Modélisation Concret de Fatigue d'Asphalte Type de document : texte imprimé Auteurs : Bodin, Didier, Auteur ; Pijaudier-Cabot, Gilles, Auteur ; de la Roche, Chantal ; Piau, Jean-Michel ; Chabot, Armelle ; Manzari, Madjid T., Editeur scientifique Article en page(s) : 700-708 p. Note générale : Génie Mécanique Langues : Anglais (eng) Mots-clés : Asphalt concrete Fatigue Damage Cracking Pavements Constitutive relations Béton d'asphalte Fatigue Dommages Criquage Trottoirs Relations constitutives Index. décimale : 621.34/624 Résumé : A nonlocal damage model is proposed to predict the behavior of pavement fatigue cracking. This constitutive relation has been implemented in a finite-element code, along with a self-adaptive jump-in-cycle procedure for high cycle fatigue computations. Strain localization analysis shows that during uniaxial fatigue tests, bifurcation due to strain softening occurs much later than in monotonic tests. The incorporation of an internal length into the constitutive model is advocated since the model should encompass loading histories with very different amplitudes of cycles, in which localization may still occur. The influence of the internal length on the fatigue life of bending beams is also investigated. Calibration of the damage model is performed after thermal effects have been evaluated and accounted for in a simplified way, uncoupled to damage. Parameter identification is performed in bending and uniaxial tests. The resulting calibrated constitutive relation is found to yield a good description of several different uniaxial tests.
On propose un modèle nonlocal de dommages pour prévoir le comportement de fendre de fatigue de trottoir. Cette relation constitutive a été mise en application dans un code fini d'élément, avec un saut adaptatif d'art de l'auto-portrait de procédé de cycle pour des calculs élevés de fatigue de cycle. L'analyse de localisation de contrainte prouve que pendant les essais axiaux de fatigue d'uni, la bifurcation due à se ramollir de contrainte se produit beaucoup plus tard que dans les essais monotoniques. L'incorporation d'une longueur interne dans le modèle constitutif est préconisée puisque le modèle devrait entourer des histoires de chargement avec des amplitudes de cycles très différentes, dans lesquels la localisation peut immobile se produire. L'influence de la longueur interne la vie de fatigue des faisceaux de recourbement est également étudiée. Le calibrage du modèle de dommages est effectué après que des effets thermiques aient été évalués et expliqués dedans une manière simplifiée, désaccouplé aux dommages. L'identification de paramètre est effectuée en le ployage et les essais uniaxiaux. La relation constitutive calibrée résultante s'avère pour rapporter une bonne description de plusieurs différents essais uniaxiaux.
[article] Continuum Damage Approach to Asphalt Concrete Fatigue Modeling = Approche de Dommages de Continuum à Modélisation Concret de Fatigue d'Asphalte [texte imprimé] / Bodin, Didier, Auteur ; Pijaudier-Cabot, Gilles, Auteur ; de la Roche, Chantal ; Piau, Jean-Michel ; Chabot, Armelle ; Manzari, Madjid T., Editeur scientifique . - 700-708 p.
Génie Mécanique
Langues : Anglais (eng)
in Journal of engineering mechanics > Vol. 130 N°6 (Juin 2004) . - 700-708 p.
Mots-clés : Asphalt concrete Fatigue Damage Cracking Pavements Constitutive relations Béton d'asphalte Fatigue Dommages Criquage Trottoirs Relations constitutives Index. décimale : 621.34/624 Résumé : A nonlocal damage model is proposed to predict the behavior of pavement fatigue cracking. This constitutive relation has been implemented in a finite-element code, along with a self-adaptive jump-in-cycle procedure for high cycle fatigue computations. Strain localization analysis shows that during uniaxial fatigue tests, bifurcation due to strain softening occurs much later than in monotonic tests. The incorporation of an internal length into the constitutive model is advocated since the model should encompass loading histories with very different amplitudes of cycles, in which localization may still occur. The influence of the internal length on the fatigue life of bending beams is also investigated. Calibration of the damage model is performed after thermal effects have been evaluated and accounted for in a simplified way, uncoupled to damage. Parameter identification is performed in bending and uniaxial tests. The resulting calibrated constitutive relation is found to yield a good description of several different uniaxial tests.
On propose un modèle nonlocal de dommages pour prévoir le comportement de fendre de fatigue de trottoir. Cette relation constitutive a été mise en application dans un code fini d'élément, avec un saut adaptatif d'art de l'auto-portrait de procédé de cycle pour des calculs élevés de fatigue de cycle. L'analyse de localisation de contrainte prouve que pendant les essais axiaux de fatigue d'uni, la bifurcation due à se ramollir de contrainte se produit beaucoup plus tard que dans les essais monotoniques. L'incorporation d'une longueur interne dans le modèle constitutif est préconisée puisque le modèle devrait entourer des histoires de chargement avec des amplitudes de cycles très différentes, dans lesquels la localisation peut immobile se produire. L'influence de la longueur interne la vie de fatigue des faisceaux de recourbement est également étudiée. Le calibrage du modèle de dommages est effectué après que des effets thermiques aient été évalués et expliqués dedans une manière simplifiée, désaccouplé aux dommages. L'identification de paramètre est effectuée en le ployage et les essais uniaxiaux. La relation constitutive calibrée résultante s'avère pour rapporter une bonne description de plusieurs différents essais uniaxiaux.
Control Effect for 20-Story Benchmark Building using Passive or Semi active Device / Fukukita, Akira in Journal of engineering mechanics, Vol. 130 N°4 (Avril 2004)
PermalinkControlling Wind Response Through a Fuzzy Controller / Battaini, M. in Journal of engineering mechanics, Vol. 130 N°4 (Avril 2004)
PermalinkCritical Shear Loading of Curved Panels of Corrugated Sheets / Abdel-Sayed, George in Journal of engineering mechanics, Vol. 96 N°6 (Novembre/Decembre 1970)
PermalinkCylindrical Shell under Pressurization / Lovell, Edward G. in Journal of engineering mechanics, Vol. 96 N°6 (Novembre/Decembre 1970)
PermalinkDelayed Yielding of Three-Phase Epoxy Composites / Cohen, Leslie J. in Journal of engineering mechanics, Vol. 96 N°6 (Novembre/Decembre 1970)
PermalinkDescription of Creep in Inherently Anisotropic Frictional Materials / Pietruszczak, S. in Journal of engineering mechanics, Vol. 130 N°6 (Juin 2004)
PermalinkEffects of Prescribed End Motion on the Dynamic Stability of a Shallow Arch on an Elastic Foundation / Jen-San Chen in Journal of engineering mechanics, Vol. 130 N°3 (Mars 2004)
PermalinkEingenvalue Analysis of Structures by Folding Force / Hirai, Itio in Journal of engineering mechanics, Vol. 96 N°6 (Novembre/Decembre 1970)
PermalinkEnergy Equation for Volatile Liquid Transport in Porous Media / Prunty, Lyle in Journal of engineering mechanics, Vol. 130 N°3 (Mars 2004)
PermalinkEnergy Evaluation for Ramberg-Osgood Hysteretic Model / Segal, Fred in Journal of engineering mechanics, Vol. 132 N°9 (Septembre 2006)
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